ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਦੇ ਬਣੇ ਰਬੜ-ਕੰਕਰੀਟ ਤੱਤ ਦੇ ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣ ਦੇ ਟੈਸਟ ਦੀ ਜਾਂਚ

Nature.com 'ਤੇ ਜਾਣ ਲਈ ਤੁਹਾਡਾ ਧੰਨਵਾਦ।ਤੁਸੀਂ ਸੀਮਤ CSS ਸਮਰਥਨ ਦੇ ਨਾਲ ਇੱਕ ਬ੍ਰਾਊਜ਼ਰ ਸੰਸਕਰਣ ਵਰਤ ਰਹੇ ਹੋ।ਸਭ ਤੋਂ ਵਧੀਆ ਅਨੁਭਵ ਲਈ, ਅਸੀਂ ਸਿਫ਼ਾਰਿਸ਼ ਕਰਦੇ ਹਾਂ ਕਿ ਤੁਸੀਂ ਇੱਕ ਅੱਪਡੇਟ ਕੀਤੇ ਬ੍ਰਾਊਜ਼ਰ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕਰੋ (ਜਾਂ ਇੰਟਰਨੈੱਟ ਐਕਸਪਲੋਰਰ ਵਿੱਚ ਅਨੁਕੂਲਤਾ ਮੋਡ ਨੂੰ ਅਯੋਗ ਕਰੋ)।ਇਸ ਤੋਂ ਇਲਾਵਾ, ਚੱਲ ਰਹੇ ਸਮਰਥਨ ਨੂੰ ਯਕੀਨੀ ਬਣਾਉਣ ਲਈ, ਅਸੀਂ ਸਟਾਈਲ ਅਤੇ JavaScript ਤੋਂ ਬਿਨਾਂ ਸਾਈਟ ਦਿਖਾਉਂਦੇ ਹਾਂ।
ਇੱਕ ਵਾਰ ਵਿੱਚ ਤਿੰਨ ਸਲਾਈਡਾਂ ਦਾ ਇੱਕ ਕੈਰੋਸਲ ਦਿਖਾਉਂਦਾ ਹੈ।ਇੱਕ ਸਮੇਂ ਵਿੱਚ ਤਿੰਨ ਸਲਾਈਡਾਂ ਵਿੱਚ ਜਾਣ ਲਈ ਪਿਛਲੇ ਅਤੇ ਅਗਲੇ ਬਟਨਾਂ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕਰੋ, ਜਾਂ ਇੱਕ ਸਮੇਂ ਵਿੱਚ ਤਿੰਨ ਸਲਾਈਡਾਂ ਵਿੱਚ ਜਾਣ ਲਈ ਅੰਤ ਵਿੱਚ ਸਲਾਈਡਰ ਬਟਨਾਂ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕਰੋ।
ਚਾਰ ਰਬੜ ਕੰਕਰੀਟ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ (RuCFST) ਤੱਤ, ਇੱਕ ਕੰਕਰੀਟ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ (CFST) ਤੱਤ ਅਤੇ ਇੱਕ ਖਾਲੀ ਤੱਤ ਦੀ ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣ ਦੀਆਂ ਸਥਿਤੀਆਂ ਵਿੱਚ ਜਾਂਚ ਕੀਤੀ ਗਈ ਸੀ।ਮੁੱਖ ਮਾਪਦੰਡ ਹਨ ਸ਼ੀਅਰ ਅਨੁਪਾਤ (λ) 3 ਤੋਂ 5 ਤੱਕ ਅਤੇ ਰਬੜ ਬਦਲਣ ਦਾ ਅਨੁਪਾਤ (r) 10% ਤੋਂ 20% ਤੱਕ।ਇੱਕ ਝੁਕਣ ਵਾਲਾ ਮੋਮੈਂਟ-ਸਟਰੇਨ ਕਰਵ, ਇੱਕ ਝੁਕਣ ਵਾਲਾ ਮੋਮੈਂਟ-ਡਿਫਲੈਕਸ਼ਨ ਕਰਵ, ਅਤੇ ਇੱਕ ਝੁਕਣ ਵਾਲਾ ਮੋਮੈਂਟ-ਕਰਵੇਚਰ ਕਰਵ ਪ੍ਰਾਪਤ ਕੀਤਾ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।ਰਬੜ ਕੋਰ ਨਾਲ ਕੰਕਰੀਟ ਦੇ ਵਿਨਾਸ਼ ਦੇ ਢੰਗ ਦਾ ਵਿਸ਼ਲੇਸ਼ਣ ਕੀਤਾ ਗਿਆ ਸੀ।ਨਤੀਜੇ ਦਰਸਾਉਂਦੇ ਹਨ ਕਿ RuCFST ਮੈਂਬਰਾਂ ਦੀ ਅਸਫਲਤਾ ਦੀ ਕਿਸਮ ਮੋੜ ਅਸਫਲਤਾ ਹੈ।ਰਬੜ ਦੇ ਕੰਕਰੀਟ ਵਿੱਚ ਦਰਾੜਾਂ ਨੂੰ ਬਰਾਬਰ ਅਤੇ ਥੋੜੇ ਜਿਹੇ ਢੰਗ ਨਾਲ ਵੰਡਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਕੋਰ ਕੰਕਰੀਟ ਨੂੰ ਰਬੜ ਨਾਲ ਭਰਨ ਨਾਲ ਦਰਾੜਾਂ ਦੇ ਵਿਕਾਸ ਨੂੰ ਰੋਕਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।ਸ਼ੀਅਰ-ਟੂ-ਸਪੈਨ ਅਨੁਪਾਤ ਦਾ ਟੈਸਟ ਦੇ ਨਮੂਨਿਆਂ ਦੇ ਵਿਵਹਾਰ 'ਤੇ ਬਹੁਤ ਘੱਟ ਪ੍ਰਭਾਵ ਸੀ।ਰਬੜ ਬਦਲਣ ਦੀ ਦਰ ਦਾ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਪਲਾਂ ਦਾ ਸਾਮ੍ਹਣਾ ਕਰਨ ਦੀ ਸਮਰੱਥਾ 'ਤੇ ਬਹੁਤ ਘੱਟ ਪ੍ਰਭਾਵ ਪੈਂਦਾ ਹੈ, ਪਰ ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ 'ਤੇ ਇੱਕ ਖਾਸ ਪ੍ਰਭਾਵ ਹੁੰਦਾ ਹੈ।ਰਬੜ ਦੇ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰਨ ਤੋਂ ਬਾਅਦ, ਖਾਲੀ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਦੇ ਨਮੂਨਿਆਂ ਦੀ ਤੁਲਨਾ ਵਿੱਚ, ਝੁਕਣ ਦੀ ਸਮਰੱਥਾ ਅਤੇ ਮੋੜਨ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ ਵਿੱਚ ਸੁਧਾਰ ਕੀਤਾ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।
ਉਹਨਾਂ ਦੀ ਚੰਗੀ ਭੂਚਾਲ ਦੀ ਕਾਰਗੁਜ਼ਾਰੀ ਅਤੇ ਉੱਚ ਸਹਿਣ ਦੀ ਸਮਰੱਥਾ ਦੇ ਕਾਰਨ, ਆਧੁਨਿਕ ਇੰਜੀਨੀਅਰਿੰਗ ਅਭਿਆਸ 1,2,3 ਵਿੱਚ ਰਵਾਇਤੀ ਰੀਇਨਫੋਰਸਡ ਕੰਕਰੀਟ ਟਿਊਬਲਰ ਸਟਰਕਚਰ (CFST) ਦੀ ਵਿਆਪਕ ਤੌਰ 'ਤੇ ਵਰਤੋਂ ਕੀਤੀ ਜਾਂਦੀ ਹੈ।ਰਬੜ ਦੇ ਕੰਕਰੀਟ ਦੀ ਇੱਕ ਨਵੀਂ ਕਿਸਮ ਦੇ ਰੂਪ ਵਿੱਚ, ਰਬੜ ਦੇ ਕਣਾਂ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕੁਦਰਤੀ ਸਮਗਰੀ ਨੂੰ ਅੰਸ਼ਕ ਤੌਰ 'ਤੇ ਬਦਲਣ ਲਈ ਕੀਤੀ ਜਾਂਦੀ ਹੈ।ਰਬੜ ਕੰਕਰੀਟ ਫਿਲਡ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ (RuCFST) ਢਾਂਚਿਆਂ ਨੂੰ ਰਬੜ ਦੇ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਨੂੰ ਭਰ ਕੇ ਬਣਾਇਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ ਤਾਂ ਜੋ ਮਿਸ਼ਰਿਤ ਬਣਤਰਾਂ ਦੀ ਲਚਕਤਾ ਅਤੇ ਊਰਜਾ ਕੁਸ਼ਲਤਾ ਨੂੰ ਵਧਾਇਆ ਜਾ ਸਕੇ।ਇਹ ਨਾ ਸਿਰਫ਼ CFST ਮੈਂਬਰਾਂ ਦੇ ਸ਼ਾਨਦਾਰ ਪ੍ਰਦਰਸ਼ਨ ਦਾ ਫਾਇਦਾ ਉਠਾਉਂਦਾ ਹੈ, ਸਗੋਂ ਰਬੜ ਦੀ ਰਹਿੰਦ-ਖੂੰਹਦ ਦੀ ਕੁਸ਼ਲ ਵਰਤੋਂ ਵੀ ਕਰਦਾ ਹੈ, ਜੋ ਕਿ ਹਰੀ ਸਰਕੂਲਰ ਅਰਥਵਿਵਸਥਾ 5,6 ਦੀਆਂ ਵਿਕਾਸ ਲੋੜਾਂ ਨੂੰ ਪੂਰਾ ਕਰਦਾ ਹੈ।
ਪਿਛਲੇ ਕੁਝ ਸਾਲਾਂ ਵਿੱਚ, ਧੁਰੀ ਲੋਡ 7,8, ਧੁਰੀ ਲੋਡ-ਮੋਮੈਂਟ ਇੰਟਰਐਕਸ਼ਨ 9,10,11 ਅਤੇ ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣ 12,13,14 ਦੇ ਅਧੀਨ ਪਰੰਪਰਾਗਤ CFST ਮੈਂਬਰਾਂ ਦੇ ਵਿਵਹਾਰ ਦਾ ਡੂੰਘਾਈ ਨਾਲ ਅਧਿਐਨ ਕੀਤਾ ਗਿਆ ਹੈ।ਨਤੀਜੇ ਦਰਸਾਉਂਦੇ ਹਨ ਕਿ CFST ਕਾਲਮਾਂ ਅਤੇ ਬੀਮਾਂ ਦੀ ਮੋੜਨ ਦੀ ਸਮਰੱਥਾ, ਕਠੋਰਤਾ, ਲਚਕੀਲਾਪਣ ਅਤੇ ਊਰਜਾ ਡਿਸਸੀਪੇਸ਼ਨ ਸਮਰੱਥਾ ਅੰਦਰੂਨੀ ਕੰਕਰੀਟ ਭਰਨ ਦੁਆਰਾ ਸੁਧਾਰੀ ਜਾਂਦੀ ਹੈ ਅਤੇ ਚੰਗੀ ਫ੍ਰੈਕਚਰ ਲਚਕਤਾ ਦਿਖਾਉਂਦੀ ਹੈ।
ਵਰਤਮਾਨ ਵਿੱਚ, ਕੁਝ ਖੋਜਕਰਤਾਵਾਂ ਨੇ ਸੰਯੁਕਤ ਧੁਰੀ ਲੋਡਾਂ ਦੇ ਅਧੀਨ RuCFST ਕਾਲਮਾਂ ਦੇ ਵਿਹਾਰ ਅਤੇ ਪ੍ਰਦਰਸ਼ਨ ਦਾ ਅਧਿਐਨ ਕੀਤਾ ਹੈ।Liu ਅਤੇ Liang15 ਨੇ ਛੋਟੇ RuCFST ਕਾਲਮਾਂ 'ਤੇ ਕਈ ਪ੍ਰਯੋਗ ਕੀਤੇ, ਅਤੇ CFST ਕਾਲਮਾਂ ਦੀ ਤੁਲਨਾ ਵਿੱਚ, ਰਬੜ ਦੇ ਬਦਲ ਦੀ ਡਿਗਰੀ ਅਤੇ ਰਬੜ ਦੇ ਕਣਾਂ ਦੇ ਆਕਾਰ ਵਿੱਚ ਵਾਧਾ ਹੋਣ ਦੇ ਨਾਲ, ਬੇਅਰਿੰਗ ਸਮਰੱਥਾ ਅਤੇ ਕਠੋਰਤਾ ਘੱਟ ਗਈ, ਜਦੋਂ ਕਿ ਲਚਕੀਲਾਪਨ ਵਧਿਆ।Duarte4,16 ਨੇ ਕਈ ਛੋਟੇ RuCFST ਕਾਲਮਾਂ ਦੀ ਜਾਂਚ ਕੀਤੀ ਅਤੇ ਦਿਖਾਇਆ ਕਿ RuCFST ਕਾਲਮ ਵਧਦੀ ਰਬੜ ਦੀ ਸਮੱਗਰੀ ਦੇ ਨਾਲ ਵਧੇਰੇ ਨਰਮ ਸਨ।Liang17 ਅਤੇ Gao18 ਨੇ ਵੀ ਨਿਰਵਿਘਨ ਅਤੇ ਪਤਲੀ-ਦੀਵਾਰਾਂ ਵਾਲੇ RuCFST ਪਲੱਗਾਂ ਦੀਆਂ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ 'ਤੇ ਸਮਾਨ ਨਤੀਜਿਆਂ ਦੀ ਰਿਪੋਰਟ ਕੀਤੀ।Gu et al.19 ਅਤੇ Jiang et al.20 ਨੇ ਉੱਚ ਤਾਪਮਾਨ 'ਤੇ RuCFST ਤੱਤਾਂ ਦੀ ਸਹਿਣ ਸਮਰੱਥਾ ਦਾ ਅਧਿਐਨ ਕੀਤਾ।ਨਤੀਜਿਆਂ ਨੇ ਦਿਖਾਇਆ ਕਿ ਰਬੜ ਦੇ ਜੋੜ ਨਾਲ ਬਣਤਰ ਦੀ ਲਚਕਤਾ ਵਧ ਗਈ ਹੈ।ਜਿਵੇਂ ਜਿਵੇਂ ਤਾਪਮਾਨ ਵਧਦਾ ਹੈ, ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਤੌਰ 'ਤੇ ਬੇਅਰਿੰਗ ਸਮਰੱਥਾ ਥੋੜ੍ਹੀ ਘੱਟ ਜਾਂਦੀ ਹੈ।ਪਟੇਲ21 ਨੇ ਧੁਰੀ ਅਤੇ ਅਣਅਕਸ਼ੀ ਲੋਡਿੰਗ ਦੇ ਅਧੀਨ ਗੋਲ ਸਿਰਿਆਂ ਵਾਲੇ ਛੋਟੇ CFST ਬੀਮ ਅਤੇ ਕਾਲਮਾਂ ਦੇ ਸੰਕੁਚਿਤ ਅਤੇ ਲਚਕਦਾਰ ਵਿਵਹਾਰ ਦਾ ਵਿਸ਼ਲੇਸ਼ਣ ਕੀਤਾ।ਕੰਪਿਊਟੇਸ਼ਨਲ ਮਾਡਲਿੰਗ ਅਤੇ ਪੈਰਾਮੀਟ੍ਰਿਕ ਵਿਸ਼ਲੇਸ਼ਣ ਇਹ ਦਰਸਾਉਂਦੇ ਹਨ ਕਿ ਫਾਈਬਰ-ਅਧਾਰਿਤ ਸਿਮੂਲੇਸ਼ਨ ਰਣਨੀਤੀਆਂ ਛੋਟੀਆਂ RCFSTs ਦੀ ਕਾਰਗੁਜ਼ਾਰੀ ਦੀ ਸਹੀ ਜਾਂਚ ਕਰ ਸਕਦੀਆਂ ਹਨ।ਲਚਕਤਾ ਪੱਖ ਅਨੁਪਾਤ, ਸਟੀਲ ਅਤੇ ਕੰਕਰੀਟ ਦੀ ਤਾਕਤ ਨਾਲ ਵਧਦੀ ਹੈ, ਅਤੇ ਡੂੰਘਾਈ ਤੋਂ ਮੋਟਾਈ ਦੇ ਅਨੁਪਾਤ ਨਾਲ ਘਟਦੀ ਹੈ।ਆਮ ਤੌਰ 'ਤੇ, ਛੋਟੇ RuCFST ਕਾਲਮ CFST ਕਾਲਮਾਂ ਦੇ ਸਮਾਨ ਵਿਵਹਾਰ ਕਰਦੇ ਹਨ ਅਤੇ CFST ਕਾਲਮਾਂ ਨਾਲੋਂ ਵਧੇਰੇ ਨਰਮ ਹੁੰਦੇ ਹਨ।
ਉਪਰੋਕਤ ਸਮੀਖਿਆ ਤੋਂ ਇਹ ਦੇਖਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ ਕਿ CFST ਕਾਲਮਾਂ ਦੇ ਬੇਸ ਕੰਕਰੀਟ ਵਿੱਚ ਰਬੜ ਦੇ ਜੋੜਾਂ ਦੀ ਸਹੀ ਵਰਤੋਂ ਤੋਂ ਬਾਅਦ RuCFST ਕਾਲਮਾਂ ਵਿੱਚ ਸੁਧਾਰ ਹੁੰਦਾ ਹੈ।ਕਿਉਂਕਿ ਇੱਥੇ ਕੋਈ ਧੁਰੀ ਲੋਡ ਨਹੀਂ ਹੈ, ਕਾਲਮ ਬੀਮ ਦੇ ਇੱਕ ਸਿਰੇ 'ਤੇ ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣਾ ਹੁੰਦਾ ਹੈ।ਵਾਸਤਵ ਵਿੱਚ, RuCFST ਦੀਆਂ ਝੁਕਣ ਵਾਲੀਆਂ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ ਧੁਰੀ ਲੋਡ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ 22 ਤੋਂ ਸੁਤੰਤਰ ਹਨ।ਵਿਹਾਰਕ ਇੰਜਨੀਅਰਿੰਗ ਵਿੱਚ, RuCFST ਢਾਂਚੇ ਅਕਸਰ ਮੋਮੈਂਟ ਲੋਡ ਦੇ ਅਧੀਨ ਹੁੰਦੇ ਹਨ।ਇਸਦੇ ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਗੁਣਾਂ ਦਾ ਅਧਿਐਨ ਭੂਚਾਲ ਦੀ ਕਾਰਵਾਈ23 ਅਧੀਨ RuCFST ਤੱਤਾਂ ਦੇ ਵਿਗਾੜ ਅਤੇ ਅਸਫਲਤਾ ਮੋਡਾਂ ਨੂੰ ਨਿਰਧਾਰਤ ਕਰਨ ਵਿੱਚ ਮਦਦ ਕਰਦਾ ਹੈ।RuCFST ਬਣਤਰਾਂ ਲਈ, RuCFST ਤੱਤਾਂ ਦੀਆਂ ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣ ਵਾਲੀਆਂ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ ਦਾ ਅਧਿਐਨ ਕਰਨਾ ਜ਼ਰੂਰੀ ਹੈ।
ਇਸ ਸਬੰਧ ਵਿੱਚ, ਸ਼ੁੱਧ ਰੂਪ ਵਿੱਚ ਕਰਵਡ ਸਟੀਲ ਵਰਗ ਪਾਈਪ ਤੱਤਾਂ ਦੇ ਮਕੈਨੀਕਲ ਗੁਣਾਂ ਦਾ ਅਧਿਐਨ ਕਰਨ ਲਈ ਛੇ ਨਮੂਨਿਆਂ ਦੀ ਜਾਂਚ ਕੀਤੀ ਗਈ।ਇਸ ਲੇਖ ਦਾ ਬਾਕੀ ਹਿੱਸਾ ਹੇਠ ਲਿਖੇ ਅਨੁਸਾਰ ਵਿਵਸਥਿਤ ਕੀਤਾ ਗਿਆ ਹੈ।ਪਹਿਲਾਂ, ਰਬੜ ਭਰਨ ਵਾਲੇ ਜਾਂ ਬਿਨਾਂ ਛੇ ਵਰਗ-ਸੈਕਸ਼ਨ ਦੇ ਨਮੂਨੇ ਟੈਸਟ ਕੀਤੇ ਗਏ ਸਨ।ਟੈਸਟ ਦੇ ਨਤੀਜਿਆਂ ਲਈ ਹਰੇਕ ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਅਸਫਲ ਮੋਡ ਨੂੰ ਵੇਖੋ।ਦੂਜਾ, ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣ ਵਿੱਚ RuCFST ਤੱਤਾਂ ਦੀ ਕਾਰਗੁਜ਼ਾਰੀ ਦਾ ਵਿਸ਼ਲੇਸ਼ਣ ਕੀਤਾ ਗਿਆ ਸੀ, ਅਤੇ RuCFST ਦੀਆਂ ਢਾਂਚਾਗਤ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ 'ਤੇ 3-5 ਦੇ ਇੱਕ ਸ਼ੀਅਰ-ਟੂ-ਸਪੈਨ ਅਨੁਪਾਤ ਅਤੇ 10-20% ਦੇ ਰਬੜ ਬਦਲਣ ਦੇ ਅਨੁਪਾਤ ਦੇ ਪ੍ਰਭਾਵ 'ਤੇ ਚਰਚਾ ਕੀਤੀ ਗਈ ਸੀ।ਅੰਤ ਵਿੱਚ, RuCFST ਤੱਤਾਂ ਅਤੇ ਰਵਾਇਤੀ CFST ਤੱਤਾਂ ਵਿਚਕਾਰ ਲੋਡ-ਬੇਅਰਿੰਗ ਸਮਰੱਥਾ ਅਤੇ ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ ਵਿੱਚ ਅੰਤਰ ਦੀ ਤੁਲਨਾ ਕੀਤੀ ਜਾਂਦੀ ਹੈ।
ਛੇ CFST ਨਮੂਨੇ ਪੂਰੇ ਕੀਤੇ ਗਏ ਸਨ, ਚਾਰ ਰਬੜ ਵਾਲੇ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੇ ਹੋਏ ਸਨ, ਇੱਕ ਆਮ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰਿਆ ਹੋਇਆ ਸੀ, ਅਤੇ ਛੇਵਾਂ ਖਾਲੀ ਸੀ।ਰਬੜ ਤਬਦੀਲੀ ਦਰ (r) ਅਤੇ ਸਪੈਨ ਸ਼ੀਅਰ ਅਨੁਪਾਤ (λ) ਦੇ ਪ੍ਰਭਾਵਾਂ ਬਾਰੇ ਚਰਚਾ ਕੀਤੀ ਗਈ ਹੈ।ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਮੁੱਖ ਮਾਪਦੰਡ ਸਾਰਣੀ 1 ਵਿੱਚ ਦਿੱਤੇ ਗਏ ਹਨ। ਅੱਖਰ t ਪਾਈਪ ਦੀ ਮੋਟਾਈ ਨੂੰ ਦਰਸਾਉਂਦਾ ਹੈ, B ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਪਾਸੇ ਦੀ ਲੰਬਾਈ ਹੈ, L ਨਮੂਨੇ ਦੀ ਉਚਾਈ ਹੈ, Mue ਮਾਪੀ ਗਈ ਮੋੜਨ ਸਮਰੱਥਾ ਹੈ, Kie ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਹੈ। ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ, Kse ਸੇਵਾ ਵਿੱਚ ਝੁਕਣ ਵਾਲੀ ਕਠੋਰਤਾ ਹੈ।ਦ੍ਰਿਸ਼।
RuCFST ਨਮੂਨੇ ਨੂੰ ਇੱਕ ਖੋਖਲੇ ਵਰਗ ਸਟੀਲ ਟਿਊਬ ਬਣਾਉਣ ਲਈ ਜੋੜਿਆਂ ਵਿੱਚ ਵੇਲਡ ਕੀਤੀਆਂ ਚਾਰ ਸਟੀਲ ਪਲੇਟਾਂ ਤੋਂ ਬਣਾਇਆ ਗਿਆ ਸੀ, ਜੋ ਕਿ ਫਿਰ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੀ ਹੋਈ ਸੀ।ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਹਰੇਕ ਸਿਰੇ 'ਤੇ 10 ਮਿਲੀਮੀਟਰ ਮੋਟੀ ਸਟੀਲ ਪਲੇਟ ਨੂੰ ਵੇਲਡ ਕੀਤਾ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।ਸਟੀਲ ਦੀਆਂ ਮਕੈਨੀਕਲ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ ਸਾਰਣੀ 2 ਵਿੱਚ ਦਰਸਾਈਆਂ ਗਈਆਂ ਹਨ। ਚੀਨੀ ਮਿਆਰੀ GB/T228-201024 ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ, ਇੱਕ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਦੀ ਟੇਨਸਾਈਲ ਤਾਕਤ (fu) ਅਤੇ ਉਪਜ ਤਾਕਤ (fy) ਇੱਕ ਸਟੈਂਡਰਡ ਟੈਂਸਿਲ ਟੈਸਟ ਵਿਧੀ ਦੁਆਰਾ ਨਿਰਧਾਰਤ ਕੀਤੀ ਜਾਂਦੀ ਹੈ।ਟੈਸਟ ਦੇ ਨਤੀਜੇ ਕ੍ਰਮਵਾਰ 260 MPa ਅਤੇ 350 MPa ਹਨ।ਲਚਕਤਾ (Es) ਦਾ ਮਾਡਿਊਲਸ 176 GPa ਹੈ, ਅਤੇ ਸਟੀਲ ਦਾ ਪੋਇਸਨ ਅਨੁਪਾਤ (ν) 0.3 ਹੈ।
ਟੈਸਟਿੰਗ ਦੌਰਾਨ, ਦਿਨ 28 ਨੂੰ ਸੰਦਰਭ ਕੰਕਰੀਟ ਦੀ ਘਣ ਸੰਕੁਚਿਤ ਤਾਕਤ (fcu) ਨੂੰ 40 MPa 'ਤੇ ਗਿਣਿਆ ਗਿਆ ਸੀ।ਅਨੁਪਾਤ 3, 4 ਅਤੇ 5 ਨੂੰ ਪਿਛਲੇ ਸੰਦਰਭ 25 ਦੇ ਆਧਾਰ 'ਤੇ ਚੁਣਿਆ ਗਿਆ ਸੀ ਕਿਉਂਕਿ ਇਹ ਸ਼ਿਫਟ ਟ੍ਰਾਂਸਮਿਸ਼ਨ ਨਾਲ ਕਿਸੇ ਵੀ ਸਮੱਸਿਆ ਦਾ ਖੁਲਾਸਾ ਕਰ ਸਕਦਾ ਹੈ।10% ਅਤੇ 20% ਦੀਆਂ ਦੋ ਰਬੜ ਬਦਲਣ ਦੀਆਂ ਦਰਾਂ ਕੰਕਰੀਟ ਮਿਸ਼ਰਣ ਵਿੱਚ ਰੇਤ ਨੂੰ ਬਦਲਦੀਆਂ ਹਨ।ਇਸ ਅਧਿਐਨ ਵਿੱਚ, Tianyu ਸੀਮਿੰਟ ਪਲਾਂਟ (ਚੀਨ ਵਿੱਚ Tianyu ਬ੍ਰਾਂਡ) ਤੋਂ ਰਵਾਇਤੀ ਟਾਇਰ ਰਬੜ ਪਾਊਡਰ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕੀਤੀ ਗਈ ਸੀ।ਰਬੜ ਦੇ ਕਣ ਦਾ ਆਕਾਰ 1-2 ਮਿਲੀਮੀਟਰ ਹੁੰਦਾ ਹੈ।ਸਾਰਣੀ 3 ਰਬੜ ਦੇ ਕੰਕਰੀਟ ਅਤੇ ਮਿਸ਼ਰਣਾਂ ਦਾ ਅਨੁਪਾਤ ਦਰਸਾਉਂਦੀ ਹੈ।ਹਰੇਕ ਕਿਸਮ ਦੇ ਰਬੜ ਦੇ ਕੰਕਰੀਟ ਲਈ, 150 ਮਿਲੀਮੀਟਰ ਦੇ ਇੱਕ ਪਾਸੇ ਵਾਲੇ ਤਿੰਨ ਕਿਊਬ ਕਾਸਟ ਕੀਤੇ ਗਏ ਸਨ ਅਤੇ ਮਿਆਰਾਂ ਦੁਆਰਾ ਨਿਰਧਾਰਤ ਟੈਸਟ ਹਾਲਤਾਂ ਵਿੱਚ ਠੀਕ ਕੀਤੇ ਗਏ ਸਨ।ਮਿਸ਼ਰਣ ਵਿੱਚ ਵਰਤੀ ਗਈ ਰੇਤ ਸਿਲਸੀਸ ਰੇਤ ਹੈ ਅਤੇ ਮੋਟਾ ਕੁੱਲ ਮਿਲਾ ਕੇ ਸ਼ੇਨਯਾਂਗ ਸਿਟੀ, ਉੱਤਰ-ਪੂਰਬੀ ਚੀਨ ਵਿੱਚ ਕਾਰਬੋਨੇਟ ਚੱਟਾਨ ਹੈ।ਵੱਖ-ਵੱਖ ਰਬੜ ਬਦਲਣ ਦੇ ਅਨੁਪਾਤ (10% ਅਤੇ 20%) ਲਈ 28-ਦਿਨ ਦੀ ਘਣ ਸੰਕੁਚਿਤ ਤਾਕਤ (fcu), ਪ੍ਰਿਜ਼ਮੈਟਿਕ ਕੰਪਰੈਸਿਵ ਤਾਕਤ (fc') ਅਤੇ ਮਾਡਿਊਲਸ ਆਫ਼ ਇਲਾਸਟਿਕਟੀ (Ec) ਸਾਰਣੀ 3 ਵਿੱਚ ਦਰਸਾਏ ਗਏ ਹਨ। GB50081-201926 ਸਟੈਂਡਰਡ ਨੂੰ ਲਾਗੂ ਕਰੋ।
ਸਾਰੇ ਟੈਸਟ ਦੇ ਨਮੂਨੇ 600 kN ਦੇ ਬਲ ਨਾਲ ਹਾਈਡ੍ਰੌਲਿਕ ਸਿਲੰਡਰ ਨਾਲ ਟੈਸਟ ਕੀਤੇ ਜਾਂਦੇ ਹਨ।ਲੋਡਿੰਗ ਦੇ ਦੌਰਾਨ, ਦੋ ਕੇਂਦਰਿਤ ਬਲਾਂ ਨੂੰ ਚਾਰ-ਪੁਆਇੰਟ ਬੈਂਡਿੰਗ ਟੈਸਟ ਸਟੈਂਡ ਤੇ ਸਮਮਿਤੀ ਰੂਪ ਵਿੱਚ ਲਾਗੂ ਕੀਤਾ ਜਾਂਦਾ ਹੈ ਅਤੇ ਫਿਰ ਨਮੂਨੇ ਉੱਤੇ ਵੰਡਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।ਵਿਗਾੜ ਨੂੰ ਹਰੇਕ ਨਮੂਨੇ ਦੀ ਸਤ੍ਹਾ 'ਤੇ ਪੰਜ ਸਟ੍ਰੇਨ ਗੇਜਾਂ ਦੁਆਰਾ ਮਾਪਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।ਚਿੱਤਰ 1 ਅਤੇ 2. 1 ਅਤੇ 2 ਵਿੱਚ ਦਰਸਾਏ ਗਏ ਤਿੰਨ ਵਿਸਥਾਪਨ ਸੈਂਸਰਾਂ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕਰਕੇ ਵਿਵਹਾਰ ਦੇਖਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।
ਟੈਸਟ ਵਿੱਚ ਪ੍ਰੀਲੋਡ ਸਿਸਟਮ ਦੀ ਵਰਤੋਂ ਕੀਤੀ ਗਈ।2kN/s ਦੀ ਸਪੀਡ 'ਤੇ ਲੋਡ ਕਰੋ, ਫਿਰ 10kN ਤੱਕ ਦੇ ਲੋਡ 'ਤੇ ਰੋਕੋ, ਜਾਂਚ ਕਰੋ ਕਿ ਕੀ ਟੂਲ ਅਤੇ ਲੋਡ ਸੈੱਲ ਆਮ ਕੰਮ ਕਰਨ ਦੀ ਸਥਿਤੀ ਵਿੱਚ ਹਨ।ਲਚਕੀਲੇ ਬੈਂਡ ਦੇ ਅੰਦਰ, ਹਰੇਕ ਲੋਡ ਵਾਧਾ ਅਨੁਮਾਨਿਤ ਪੀਕ ਲੋਡ ਦੇ ਦਸਵੇਂ ਹਿੱਸੇ ਤੋਂ ਘੱਟ 'ਤੇ ਲਾਗੂ ਹੁੰਦਾ ਹੈ।ਜਦੋਂ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਖਤਮ ਹੋ ਜਾਂਦੀ ਹੈ, ਲਾਗੂ ਕੀਤਾ ਲੋਡ ਪੂਰਵ ਅਨੁਮਾਨਿਤ ਪੀਕ ਲੋਡ ਦੇ ਇੱਕ-ਪੰਦਰਾਂਵੇਂ ਤੋਂ ਘੱਟ ਹੁੰਦਾ ਹੈ।ਲੋਡਿੰਗ ਪੜਾਅ ਦੌਰਾਨ ਹਰੇਕ ਲੋਡ ਪੱਧਰ ਨੂੰ ਲਾਗੂ ਕਰਨ ਤੋਂ ਬਾਅਦ ਲਗਭਗ ਦੋ ਮਿੰਟ ਲਈ ਫੜੀ ਰੱਖੋ।ਜਿਵੇਂ ਕਿ ਨਮੂਨਾ ਅਸਫਲਤਾ ਦੇ ਨੇੜੇ ਆਉਂਦਾ ਹੈ, ਲਗਾਤਾਰ ਲੋਡਿੰਗ ਦੀ ਦਰ ਹੌਲੀ ਹੋ ਜਾਂਦੀ ਹੈ।ਜਦੋਂ ਧੁਰੀ ਲੋਡ ਅੰਤਮ ਲੋਡ ਦੇ 50% ਤੋਂ ਘੱਟ ਤੱਕ ਪਹੁੰਚਦਾ ਹੈ ਜਾਂ ਨਮੂਨੇ 'ਤੇ ਸਪੱਸ਼ਟ ਨੁਕਸਾਨ ਪਾਇਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਲੋਡਿੰਗ ਬੰਦ ਹੋ ਜਾਂਦੀ ਹੈ।
ਸਾਰੇ ਟੈਸਟ ਦੇ ਨਮੂਨਿਆਂ ਦੇ ਵਿਨਾਸ਼ ਨੇ ਚੰਗੀ ਲਚਕਤਾ ਦਿਖਾਈ।ਟੈਸਟ ਦੇ ਟੁਕੜੇ ਦੇ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਦੇ ਟੈਂਸਿਲ ਜ਼ੋਨ ਵਿੱਚ ਕੋਈ ਸਪੱਸ਼ਟ ਟੈਂਸਿਲ ਚੀਰ ਨਹੀਂ ਮਿਲੀਆਂ।ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦੇ ਨੁਕਸਾਨ ਦੀਆਂ ਖਾਸ ਕਿਸਮਾਂ ਨੂੰ ਅੰਜੀਰ ਵਿੱਚ ਦਿਖਾਇਆ ਗਿਆ ਹੈ।3. ਨਮੂਨਾ SB1 ਨੂੰ ਇੱਕ ਉਦਾਹਰਨ ਵਜੋਂ ਲੈਂਦੇ ਹੋਏ, ਲੋਡ ਕਰਨ ਦੇ ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਪੜਾਅ 'ਤੇ ਜਦੋਂ ਝੁਕਣ ਦਾ ਮੋਮੈਂਟ 18 kN ਮੀਟਰ ਤੋਂ ਘੱਟ ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਨਮੂਨਾ SB1 ਲਚਕੀਲੇ ਪੜਾਅ ਵਿੱਚ ਬਿਨਾਂ ਸਪੱਸ਼ਟ ਵਿਗਾੜ ਦੇ ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਮਾਪੇ ਗਏ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਮੋਮੈਂਟ ਵਿੱਚ ਵਾਧੇ ਦੀ ਦਰ ਵੱਧ ਹੁੰਦੀ ਹੈ। ਵਕਰਤਾ ਵਿੱਚ ਵਾਧੇ ਦੀ ਦਰ.ਇਸ ਤੋਂ ਬਾਅਦ, ਟੈਂਸਿਲ ਜ਼ੋਨ ਵਿੱਚ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਵਿਗੜ ਜਾਂਦੀ ਹੈ ਅਤੇ ਲਚਕੀਲੇ-ਪਲਾਸਟਿਕ ਪੜਾਅ ਵਿੱਚ ਲੰਘ ਜਾਂਦੀ ਹੈ।ਜਦੋਂ ਝੁਕਣ ਦਾ ਪਲ ਲਗਭਗ 26 kNm ਤੱਕ ਪਹੁੰਚ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਮੱਧਮ-ਸਪੇਨ ਸਟੀਲ ਦਾ ਕੰਪਰੈਸ਼ਨ ਜ਼ੋਨ ਫੈਲਣਾ ਸ਼ੁਰੂ ਹੋ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।ਐਡੀਮਾ ਹੌਲੀ-ਹੌਲੀ ਵਿਕਸਤ ਹੁੰਦੀ ਹੈ ਕਿਉਂਕਿ ਲੋਡ ਵਧਦਾ ਹੈ।ਲੋਡ-ਡਿਫਲੈਕਸ਼ਨ ਕਰਵ ਉਦੋਂ ਤੱਕ ਨਹੀਂ ਘਟਦਾ ਜਦੋਂ ਤੱਕ ਲੋਡ ਆਪਣੇ ਸਿਖਰ ਬਿੰਦੂ 'ਤੇ ਨਹੀਂ ਪਹੁੰਚ ਜਾਂਦਾ।
ਪ੍ਰਯੋਗ ਪੂਰਾ ਹੋਣ ਤੋਂ ਬਾਅਦ, ਨਮੂਨਾ SB1 (RuCFST) ਅਤੇ ਨਮੂਨਾ SB5 (CFST) ਨੂੰ ਬੇਸ ਕੰਕਰੀਟ ਦੇ ਅਸਫਲ ਮੋਡ ਨੂੰ ਵਧੇਰੇ ਸਪੱਸ਼ਟ ਰੂਪ ਵਿੱਚ ਦੇਖਣ ਲਈ ਕੱਟਿਆ ਗਿਆ ਸੀ, ਜਿਵੇਂ ਕਿ ਚਿੱਤਰ 4 ਵਿੱਚ ਦਿਖਾਇਆ ਗਿਆ ਹੈ। ਇਹ ਚਿੱਤਰ 4 ਤੋਂ ਦੇਖਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ ਕਿ ਨਮੂਨੇ ਵਿੱਚ ਦਰਾਰਾਂ SB1 ਬੇਸ ਕੰਕਰੀਟ ਵਿੱਚ ਬਰਾਬਰ ਅਤੇ ਘੱਟ ਵੰਡਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ, ਅਤੇ ਉਹਨਾਂ ਵਿਚਕਾਰ ਦੂਰੀ 10 ਤੋਂ 15 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਤੱਕ ਹੁੰਦੀ ਹੈ।ਨਮੂਨਾ SB5 ਵਿੱਚ ਦਰਾਰਾਂ ਵਿਚਕਾਰ ਦੂਰੀ 5 ਤੋਂ 8 ਸੈਂਟੀਮੀਟਰ ਤੱਕ ਹੈ, ਚੀਰ ਅਨਿਯਮਿਤ ਅਤੇ ਸਪੱਸ਼ਟ ਹਨ।ਇਸ ਤੋਂ ਇਲਾਵਾ, ਨਮੂਨਾ SB5 ਵਿੱਚ ਦਰਾਰਾਂ ਤਣਾਅ ਜ਼ੋਨ ਤੋਂ ਕੰਪਰੈਸ਼ਨ ਜ਼ੋਨ ਤੱਕ ਲਗਭਗ 90° ਫੈਲਦੀਆਂ ਹਨ ਅਤੇ ਸੈਕਸ਼ਨ ਦੀ ਉਚਾਈ ਦੇ ਲਗਭਗ 3/4 ਤੱਕ ਵਿਕਸਤ ਹੁੰਦੀਆਂ ਹਨ।ਨਮੂਨਾ SB1 ਵਿੱਚ ਮੁੱਖ ਕੰਕਰੀਟ ਦੀਆਂ ਦਰਾਰਾਂ ਨਮੂਨੇ SB5 ਨਾਲੋਂ ਛੋਟੀਆਂ ਅਤੇ ਘੱਟ ਵਾਰਵਾਰ ਹੁੰਦੀਆਂ ਹਨ।ਰੇਤ ਨੂੰ ਰਬੜ ਨਾਲ ਬਦਲਣਾ, ਇੱਕ ਹੱਦ ਤੱਕ, ਕੰਕਰੀਟ ਵਿੱਚ ਚੀਰ ਦੇ ਵਿਕਾਸ ਨੂੰ ਰੋਕ ਸਕਦਾ ਹੈ।
ਅੰਜੀਰ 'ਤੇ.5 ਹਰੇਕ ਨਮੂਨੇ ਦੀ ਲੰਬਾਈ ਦੇ ਨਾਲ ਡਿਫਲੈਕਸ਼ਨ ਦੀ ਵੰਡ ਨੂੰ ਦਰਸਾਉਂਦਾ ਹੈ।ਠੋਸ ਰੇਖਾ ਟੈਸਟ ਟੁਕੜੇ ਦੀ ਡਿਫਲੈਕਸ਼ਨ ਕਰਵ ਹੈ ਅਤੇ ਬਿੰਦੀ ਵਾਲੀ ਲਾਈਨ ਸਾਈਨਸਾਇਡਲ ਅੱਧੀ ਤਰੰਗ ਹੈ।ਅੰਜੀਰ ਤੋਂ.ਚਿੱਤਰ 5 ਦਿਖਾਉਂਦਾ ਹੈ ਕਿ ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਲੋਡਿੰਗ ਵੇਲੇ ਰਾਡ ਡਿਫਲੈਕਸ਼ਨ ਕਰਵ ਸਾਈਨਸੌਇਡਲ ਹਾਫ-ਵੇਵ ਕਰਵ ਦੇ ਨਾਲ ਚੰਗੇ ਸਮਝੌਤੇ ਵਿੱਚ ਹੈ।ਜਿਵੇਂ-ਜਿਵੇਂ ਲੋਡ ਵਧਦਾ ਹੈ, ਡਿਫਲੈਕਸ਼ਨ ਕਰਵ ਸਾਈਨਸਾਇਡਲ ਅਰਧ-ਵੇਵ ਕਰਵ ਤੋਂ ਥੋੜ੍ਹਾ ਭਟਕ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।ਇੱਕ ਨਿਯਮ ਦੇ ਤੌਰ 'ਤੇ, ਲੋਡਿੰਗ ਦੇ ਦੌਰਾਨ, ਹਰੇਕ ਮਾਪ ਬਿੰਦੂ 'ਤੇ ਸਾਰੇ ਨਮੂਨਿਆਂ ਦੇ ਡਿਫਲੈਕਸ਼ਨ ਕਰਵ ਇੱਕ ਸਮਮਿਤੀ ਅੱਧ-ਸਾਇਨੁਸੋਇਡਲ ਕਰਵ ਹੁੰਦੇ ਹਨ।
ਕਿਉਂਕਿ ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣ ਵਿੱਚ RuCFST ਤੱਤਾਂ ਦਾ ਵਿਗਾੜ ਇੱਕ ਸਾਈਨਸੌਇਡਲ ਅਰਧ-ਵੇਵ ਕਰਵ ਦਾ ਅਨੁਸਰਣ ਕਰਦਾ ਹੈ, ਝੁਕਣ ਵਾਲੀ ਸਮੀਕਰਨ ਨੂੰ ਇਸ ਤਰ੍ਹਾਂ ਦਰਸਾਇਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ:
ਜਦੋਂ ਅਧਿਕਤਮ ਫਾਈਬਰ ਸਟ੍ਰੇਨ 0.01 ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਅਸਲ ਐਪਲੀਕੇਸ਼ਨ ਸ਼ਰਤਾਂ ਨੂੰ ਧਿਆਨ ਵਿੱਚ ਰੱਖਦੇ ਹੋਏ, ਅਨੁਸਾਰੀ ਝੁਕਣ ਦਾ ਪਲ ਤੱਤ ਦੇ ਅੰਤਮ ਝੁਕਣ ਦੇ ਪਲ ਦੀ ਸਮਰੱਥਾ 27 ਵਜੋਂ ਨਿਰਧਾਰਤ ਕੀਤਾ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।ਇਸ ਤਰ੍ਹਾਂ ਨਿਰਧਾਰਿਤ ਕੀਤੀ ਗਈ ਮੋੜਨ ਵਾਲੀ ਮੋਮੈਂਟ ਸਮਰੱਥਾ (Mue) ਨੂੰ ਸਾਰਣੀ 1 ਵਿੱਚ ਦਿਖਾਇਆ ਗਿਆ ਹੈ। ਵਕਰਤਾ (φ) ਦੀ ਗਣਨਾ ਕਰਨ ਲਈ ਮਾਪਿਆ ਝੁਕਣਾ ਮੋਮੈਂਟ ਸਮਰੱਥਾ (Mue) ਅਤੇ ਫਾਰਮੂਲੇ (3) ਦੇ ਅਨੁਸਾਰ, ਚਿੱਤਰ 6 ਵਿੱਚ M-φ ਕਰਵ ਹੋ ਸਕਦਾ ਹੈ। ਸਾਜਿਸ਼ ਕੀਤੀ.M = 0.2Mue28 ਲਈ, ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਕਠੋਰਤਾ Kie ਨੂੰ ਅਨੁਸਾਰੀ ਸ਼ੀਅਰ ਮੋੜਨ ਵਾਲੀ ਕਠੋਰਤਾ ਮੰਨਿਆ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।ਜਦੋਂ M = 0.6Mue, ਕੰਮ ਕਰਨ ਵਾਲੀ ਸਟੇਜ ਦੀ ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ (Kse) ਅਨੁਸਾਰੀ ਸੈਕੈਂਟ ਮੋੜਨ ਵਾਲੀ ਕਠੋਰਤਾ 'ਤੇ ਸੈੱਟ ਕੀਤੀ ਗਈ ਸੀ।
ਇਹ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਮੋਮੈਂਟ ਵਕਰ ਵਕਰ ਤੋਂ ਦੇਖਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ ਕਿ ਝੁਕਣ ਵਾਲਾ ਮੋਮੈਂਟ ਅਤੇ ਵਕਰਤਾ ਲਚਕੀਲੇ ਪੜਾਅ ਵਿੱਚ ਕਾਫ਼ੀ ਰੇਖਿਕ ਤੌਰ 'ਤੇ ਵਧਦੀ ਹੈ।ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਪਲ ਦੀ ਵਿਕਾਸ ਦਰ ਵਕਰਤਾ ਨਾਲੋਂ ਸਪੱਸ਼ਟ ਤੌਰ 'ਤੇ ਵੱਧ ਹੈ।ਜਦੋਂ ਝੁਕਣ ਵਾਲਾ ਮੋਮੈਂਟ M 0.2Mue ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਨਮੂਨਾ ਲਚਕੀਲੇ ਸੀਮਾ ਦੇ ਪੜਾਅ 'ਤੇ ਪਹੁੰਚ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।ਜਿਵੇਂ ਕਿ ਲੋਡ ਵਧਦਾ ਹੈ, ਨਮੂਨਾ ਪਲਾਸਟਿਕ ਦੇ ਵਿਗਾੜ ਤੋਂ ਗੁਜ਼ਰਦਾ ਹੈ ਅਤੇ ਇਲਾਸਟੋਪਲਾਸਟਿਕ ਪੜਾਅ ਵਿੱਚ ਜਾਂਦਾ ਹੈ।0.7-0.8 Mue ਦੇ ਬਰਾਬਰ ਇੱਕ ਮੋੜ M ਦੇ ਨਾਲ, ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਟੈਂਸ਼ਨ ਜ਼ੋਨ ਵਿੱਚ ਅਤੇ ਕੰਪਰੈਸ਼ਨ ਜ਼ੋਨ ਵਿੱਚ ਵਿਕਲਪਿਕ ਰੂਪ ਵਿੱਚ ਵਿਗੜ ਜਾਵੇਗੀ।ਉਸੇ ਸਮੇਂ, ਨਮੂਨੇ ਦਾ Mf ਕਰਵ ਆਪਣੇ ਆਪ ਨੂੰ ਇੱਕ ਇਨਫਲੇਕਸ਼ਨ ਬਿੰਦੂ ਵਜੋਂ ਪ੍ਰਗਟ ਕਰਨਾ ਸ਼ੁਰੂ ਕਰਦਾ ਹੈ ਅਤੇ ਗੈਰ-ਰੇਖਿਕ ਤੌਰ 'ਤੇ ਵਧਦਾ ਹੈ, ਜੋ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਅਤੇ ਰਬੜ ਦੇ ਕੰਕਰੀਟ ਕੋਰ ਦੇ ਸੰਯੁਕਤ ਪ੍ਰਭਾਵ ਨੂੰ ਵਧਾਉਂਦਾ ਹੈ।ਜਦੋਂ M Mue ਦੇ ਬਰਾਬਰ ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਤਾਂ ਨਮੂਨਾ ਪਲਾਸਟਿਕ ਦੇ ਸਖ਼ਤ ਹੋਣ ਦੇ ਪੜਾਅ ਵਿੱਚ ਦਾਖਲ ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਨਮੂਨੇ ਦੀ ਵਿਘਨ ਅਤੇ ਵਕਰਤਾ ਤੇਜ਼ੀ ਨਾਲ ਵਧਦੀ ਹੈ, ਜਦੋਂ ਕਿ ਝੁਕਣ ਦਾ ਪਲ ਹੌਲੀ-ਹੌਲੀ ਵਧਦਾ ਹੈ।
ਅੰਜੀਰ 'ਤੇ.7 ਹਰੇਕ ਨਮੂਨੇ ਲਈ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਮੋਮੈਂਟ (M) ਬਨਾਮ ਸਟ੍ਰੇਨ (ε) ਦੇ ਕਰਵ ਦਿਖਾਉਂਦਾ ਹੈ।ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਮੱਧ-ਸਪੇਨ ਭਾਗ ਦਾ ਉਪਰਲਾ ਹਿੱਸਾ ਕੰਪਰੈਸ਼ਨ ਅਧੀਨ ਹੈ, ਅਤੇ ਹੇਠਲਾ ਹਿੱਸਾ ਤਣਾਅ ਅਧੀਨ ਹੈ।“1″ ਅਤੇ “2″ ਚਿੰਨ੍ਹਿਤ ਸਟ੍ਰੇਨ ਗੇਜ ਟੈਸਟ ਦੇ ਟੁਕੜੇ ਦੇ ਸਿਖਰ 'ਤੇ ਸਥਿਤ ਹਨ, 3″ ਚਿੰਨ੍ਹਿਤ ਸਟ੍ਰੇਨ ਗੇਜ ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਵਿਚਕਾਰ ਸਥਿਤ ਹਨ, ਅਤੇ ਸਟ੍ਰੇਨ ਗੇਜਾਂ ਨੂੰ “4″ ਅਤੇ “5″ ਚਿੰਨ੍ਹਿਤ ਕੀਤਾ ਗਿਆ ਹੈ।” ਟੈਸਟ ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਅਧੀਨ ਸਥਿਤ ਹਨ।ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਹੇਠਲੇ ਹਿੱਸੇ ਨੂੰ ਚਿੱਤਰ 2 ਵਿੱਚ ਦਿਖਾਇਆ ਗਿਆ ਹੈ. ਚਿੱਤਰ 7 ਤੋਂ ਇਹ ਦੇਖਿਆ ਜਾ ਸਕਦਾ ਹੈ ਕਿ ਲੋਡਿੰਗ ਦੇ ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਪੜਾਅ 'ਤੇ, ਤਣਾਅ ਜ਼ੋਨ ਅਤੇ ਤੱਤ ਦੇ ਕੰਪਰੈਸ਼ਨ ਜ਼ੋਨ ਵਿੱਚ ਲੰਬਕਾਰੀ ਵਿਕਾਰ ਬਹੁਤ ਨੇੜੇ ਹਨ, ਅਤੇ ਵਿਕਾਰ ਲਗਭਗ ਰੇਖਿਕ ਹਨ।ਮੱਧ ਹਿੱਸੇ ਵਿੱਚ, ਇੱਕ ਮਾਮੂਲੀ ਵਾਧਾ ਲੰਬਕਾਰੀ ਵਿਕਾਰ ਹੈ, ਪਰ ਇਸ ਵਾਧੇ ਦੀ ਤੀਬਰਤਾ ਛੋਟੀ ਹੈ। ਬਾਅਦ ਵਿੱਚ, ਤਣਾਅ ਜ਼ੋਨ ਵਿੱਚ ਰਬੜ ਦੇ ਕੰਕਰੀਟ ਵਿੱਚ ਦਰਾੜ ਪੈ ਜਾਂਦੀ ਹੈ। ਕਿਉਂਕਿ ਤਣਾਅ ਜ਼ੋਨ ਵਿੱਚ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਨੂੰ ਸਿਰਫ ਬਲ ਦਾ ਸਾਮ੍ਹਣਾ ਕਰਨ ਦੀ ਲੋੜ ਹੁੰਦੀ ਹੈ, ਅਤੇ ਕੰਪਰੈਸ਼ਨ ਜ਼ੋਨ ਵਿੱਚ ਰਬੜ ਕੰਕਰੀਟ ਅਤੇ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਇਕੱਠੇ ਲੋਡ ਨੂੰ ਸਹਿਣ ਕਰਦੇ ਹਨ, ਤੱਤ ਦੇ ਤਣਾਅ ਜ਼ੋਨ ਵਿੱਚ ਵਿਗਾੜ ਇਸ ਵਿੱਚ ਵਿਗਾੜ ਨਾਲੋਂ ਵੱਧ ਹੁੰਦਾ ਹੈ ਜਿਵੇਂ ਜਿਵੇਂ ਲੋਡ ਵਧਦਾ ਹੈ, ਵਿਗਾੜ ਸਟੀਲ ਦੀ ਉਪਜ ਸ਼ਕਤੀ ਤੋਂ ਵੱਧ ਜਾਂਦੀ ਹੈ, ਅਤੇ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਅੰਦਰ ਦਾਖਲ ਹੁੰਦੀ ਹੈ। ਇਲਾਸਟੋਪਲਾਸਟਿਕ ਪੜਾਅ। ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਤਣਾਅ ਵਿੱਚ ਵਾਧੇ ਦੀ ਦਰ ਝੁਕਣ ਦੇ ਪਲ ਨਾਲੋਂ ਕਾਫ਼ੀ ਜ਼ਿਆਦਾ ਸੀ, ਅਤੇ ਪਲਾਸਟਿਕ ਜ਼ੋਨ ਪੂਰੇ ਕਰਾਸ ਸੈਕਸ਼ਨ ਵਿੱਚ ਵਿਕਸਤ ਹੋਣਾ ਸ਼ੁਰੂ ਹੋ ਗਿਆ ਸੀ।
ਹਰੇਕ ਨਮੂਨੇ ਲਈ M-um ਵਕਰ ਚਿੱਤਰ 8 ਵਿੱਚ ਦਿਖਾਇਆ ਗਿਆ ਹੈ।8, ਸਾਰੇ M-um ਵਕਰ ਪਰੰਪਰਾਗਤ CFST ਮੈਂਬਰਾਂ 22,27 ਵਾਂਗ ਹੀ ਰੁਝਾਨ ਦੀ ਪਾਲਣਾ ਕਰਦੇ ਹਨ।ਹਰ ਇੱਕ ਕੇਸ ਵਿੱਚ, ਐਮ-ਉਮ ਕਰਵ ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਪੜਾਅ ਵਿੱਚ ਇੱਕ ਲਚਕੀਲਾ ਪ੍ਰਤੀਕ੍ਰਿਆ ਦਿਖਾਉਂਦੇ ਹਨ, ਇਸਦੇ ਬਾਅਦ ਘਟਦੀ ਕਠੋਰਤਾ ਦੇ ਨਾਲ ਇੱਕ ਅਸਥਿਰ ਵਿਵਹਾਰ ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਜਦੋਂ ਤੱਕ ਵੱਧ ਤੋਂ ਵੱਧ ਸਵੀਕਾਰਯੋਗ ਝੁਕਣ ਦੇ ਪਲ ਹੌਲੀ-ਹੌਲੀ ਪਹੁੰਚ ਨਹੀਂ ਜਾਂਦਾ।ਹਾਲਾਂਕਿ, ਵੱਖ-ਵੱਖ ਟੈਸਟ ਪੈਰਾਮੀਟਰਾਂ ਦੇ ਕਾਰਨ, M-um ਕਰਵ ਥੋੜੇ ਵੱਖਰੇ ਹਨ।3 ਤੋਂ 5 ਤੱਕ ਸ਼ੀਅਰ-ਟੂ-ਸਪੈਨ ਅਨੁਪਾਤ ਲਈ ਡਿਫਲੈਕਸ਼ਨ ਪਲ ਅੰਜੀਰ ਵਿੱਚ ਦਿਖਾਇਆ ਗਿਆ ਹੈ।8 ਏ.ਨਮੂਨਾ SB2 (ਸ਼ੀਅਰ ਫੈਕਟਰ λ = 4) ਦੀ ਮਨਜ਼ੂਰਯੋਗ ਮੋੜਨ ਦੀ ਸਮਰੱਥਾ ਨਮੂਨੇ SB1 (λ = 5) ਨਾਲੋਂ 6.57% ਘੱਟ ਹੈ, ਅਤੇ ਨਮੂਨੇ SB3 (λ = 3) ਦੇ ਨਮੂਨੇ SB2 ਨਾਲੋਂ ਮੋੜਨ ਦੀ ਸਮਰੱਥਾ ਵੱਧ ਹੈ। (λ = 4) 3.76%।ਆਮ ਤੌਰ 'ਤੇ, ਜਿਵੇਂ ਕਿ ਸ਼ੀਅਰ-ਟੂ-ਸਪੈਨ ਅਨੁਪਾਤ ਵਧਦਾ ਹੈ, ਸਵੀਕਾਰਯੋਗ ਪਲ ਵਿੱਚ ਤਬਦੀਲੀ ਦਾ ਰੁਝਾਨ ਸਪੱਸ਼ਟ ਨਹੀਂ ਹੁੰਦਾ।M-um ਕਰਵ ਸ਼ੀਅਰ-ਟੂ-ਸਪੈਨ ਅਨੁਪਾਤ ਨਾਲ ਸੰਬੰਧਿਤ ਨਹੀਂ ਜਾਪਦਾ ਹੈ।ਇਹ 1.03 ਤੋਂ 5.05 ਤੱਕ ਦੇ ਸ਼ੀਅਰ-ਟੂ-ਸਪੈਨ ਅਨੁਪਾਤ ਦੇ ਨਾਲ CFST ਬੀਮ ਲਈ ਲੂ ਅਤੇ ਕੈਨੇਡੀ25 ਦੁਆਰਾ ਦੇਖਿਆ ਗਿਆ ਹੈ।CFST ਮੈਂਬਰਾਂ ਲਈ ਇੱਕ ਸੰਭਾਵਿਤ ਕਾਰਨ ਇਹ ਹੈ ਕਿ ਵੱਖ-ਵੱਖ ਸਪੈਨ ਸ਼ੀਅਰ ਅਨੁਪਾਤ 'ਤੇ, ਕੰਕਰੀਟ ਕੋਰ ਅਤੇ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਵਿਚਕਾਰ ਫੋਰਸ ਟ੍ਰਾਂਸਮਿਸ਼ਨ ਵਿਧੀ ਲਗਭਗ ਇੱਕੋ ਜਿਹੀ ਹੈ, ਜੋ ਕਿ ਮਜ਼ਬੂਤੀ ਵਾਲੇ ਕੰਕਰੀਟ ਮੈਂਬਰਾਂ ਲਈ ਸਪੱਸ਼ਟ ਨਹੀਂ ਹੈ25।
ਅੰਜੀਰ ਤੋਂ.8b ਦਰਸਾਉਂਦਾ ਹੈ ਕਿ ਨਮੂਨੇ SB4 (r = 10%) ਅਤੇ SB1 (r = 20%) ਦੀ ਸਹਿਣ ਸਮਰੱਥਾ ਰਵਾਇਤੀ ਨਮੂਨੇ CFST SB5 (r = 0) ਨਾਲੋਂ ਥੋੜ੍ਹਾ ਵੱਧ ਜਾਂ ਘੱਟ ਹੈ, ਅਤੇ 3.15 ਪ੍ਰਤੀਸ਼ਤ ਵਧੀ ਹੈ ਅਤੇ ਘਟੀ ਹੈ। 1.57 ਫੀਸਦੀ।ਹਾਲਾਂਕਿ, ਨਮੂਨੇ SB4 ਅਤੇ SB1 ਦੀ ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਝੁਕਣ ਵਾਲੀ ਕਠੋਰਤਾ (Kie) ਨਮੂਨੇ SB5 ਦੇ ਮੁਕਾਬਲੇ ਕਾਫ਼ੀ ਜ਼ਿਆਦਾ ਹੈ, ਜੋ ਕਿ ਕ੍ਰਮਵਾਰ 19.03% ਅਤੇ 18.11% ਹਨ।ਓਪਰੇਟਿੰਗ ਪੜਾਅ ਵਿੱਚ ਨਮੂਨੇ SB4 ਅਤੇ SB1 ਦੀ ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ (Kse) ਨਮੂਨੇ SB5 ਦੇ ਮੁਕਾਬਲੇ ਕ੍ਰਮਵਾਰ 8.16% ਅਤੇ 7.53% ਵੱਧ ਹੈ।ਉਹ ਦਰਸਾਉਂਦੇ ਹਨ ਕਿ ਰਬੜ ਦੇ ਬਦਲ ਦੀ ਦਰ ਝੁਕਣ ਦੀ ਸਮਰੱਥਾ 'ਤੇ ਬਹੁਤ ਘੱਟ ਪ੍ਰਭਾਵ ਪਾਉਂਦੀ ਹੈ, ਪਰ RuCFST ਨਮੂਨਿਆਂ ਦੀ ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ 'ਤੇ ਵੱਡਾ ਪ੍ਰਭਾਵ ਪਾਉਂਦੀ ਹੈ।ਇਹ ਇਸ ਤੱਥ ਦੇ ਕਾਰਨ ਹੋ ਸਕਦਾ ਹੈ ਕਿ ਆਰਯੂਸੀਐਫਐਸਟੀ ਨਮੂਨਿਆਂ ਵਿੱਚ ਰਬੜ ਦੇ ਕੰਕਰੀਟ ਦੀ ਪਲਾਸਟਿਕਤਾ ਰਵਾਇਤੀ ਸੀਐਫਐਸਟੀ ਨਮੂਨਿਆਂ ਵਿੱਚ ਕੁਦਰਤੀ ਕੰਕਰੀਟ ਦੀ ਪਲਾਸਟਿਕਤਾ ਨਾਲੋਂ ਵੱਧ ਹੈ।ਆਮ ਤੌਰ 'ਤੇ, ਕੁਦਰਤੀ ਕੰਕਰੀਟ ਵਿੱਚ ਕ੍ਰੈਕਿੰਗ ਅਤੇ ਕ੍ਰੈਕਿੰਗ ਰਬੜਾਈਜ਼ਡ ਕੰਕਰੀਟ 29 ਦੇ ਮੁਕਾਬਲੇ ਪਹਿਲਾਂ ਫੈਲਣੀ ਸ਼ੁਰੂ ਹੋ ਜਾਂਦੀ ਹੈ।ਬੇਸ ਕੰਕਰੀਟ (ਚਿੱਤਰ 4) ਦੇ ਖਾਸ ਅਸਫਲਤਾ ਮੋਡ ਤੋਂ, ਨਮੂਨਾ SB5 (ਕੁਦਰਤੀ ਕੰਕਰੀਟ) ਦੀਆਂ ਦਰਾਰਾਂ ਨਮੂਨਾ SB1 (ਰਬੜ ਕੰਕਰੀਟ) ਨਾਲੋਂ ਵੱਡੀਆਂ ਅਤੇ ਸੰਘਣੀਆਂ ਹੁੰਦੀਆਂ ਹਨ।ਇਹ SB5 ਕੁਦਰਤੀ ਕੰਕਰੀਟ ਦੇ ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਮੁਕਾਬਲੇ SB1 ਰੀਇਨਫੋਰਸਡ ਕੰਕਰੀਟ ਦੇ ਨਮੂਨੇ ਲਈ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦੁਆਰਾ ਪ੍ਰਦਾਨ ਕੀਤੀ ਉੱਚ ਸੰਜਮ ਵਿੱਚ ਯੋਗਦਾਨ ਪਾ ਸਕਦਾ ਹੈ।Durate16 ਦਾ ਅਧਿਐਨ ਵੀ ਇਸੇ ਤਰ੍ਹਾਂ ਦੇ ਸਿੱਟੇ 'ਤੇ ਆਇਆ।
ਅੰਜੀਰ ਤੋਂ.8c ਦਿਖਾਉਂਦਾ ਹੈ ਕਿ ਰੂਸੀਐਫਐਸਟੀ ਤੱਤ ਵਿੱਚ ਖੋਖਲੇ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਤੱਤ ਨਾਲੋਂ ਬਿਹਤਰ ਝੁਕਣ ਦੀ ਸਮਰੱਥਾ ਅਤੇ ਲਚਕਤਾ ਹੈ।RuCFST (r=20%) ਤੋਂ ਨਮੂਨਾ SB1 ਦੀ ਝੁਕਣ ਦੀ ਤਾਕਤ ਖਾਲੀ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਤੋਂ ਨਮੂਨੇ SB6 ਨਾਲੋਂ 68.90% ਵੱਧ ਹੈ, ਅਤੇ ਨਮੂਨੇ SB1 ਦੇ ਸੰਚਾਲਨ (Kse) ਦੇ ਪੜਾਅ 'ਤੇ ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ (Kie) ਅਤੇ ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ। ਕ੍ਰਮਵਾਰ 40.52% ਹਨ।, ਜੋ ਕਿ ਨਮੂਨਾ SB6 ਤੋਂ ਵੱਧ ਹੈ, 16.88% ਵੱਧ ਸੀ।ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਅਤੇ ਰਬੜਾਈਜ਼ਡ ਕੰਕਰੀਟ ਕੋਰ ਦੀ ਸੰਯੁਕਤ ਕਿਰਿਆ ਸੰਯੁਕਤ ਤੱਤ ਦੀ ਲਚਕੀਲਾ ਸਮਰੱਥਾ ਅਤੇ ਕਠੋਰਤਾ ਨੂੰ ਵਧਾਉਂਦੀ ਹੈ।ਜਦੋਂ ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਲੋਡਾਂ ਦੇ ਅਧੀਨ ਹੁੰਦੇ ਹਨ ਤਾਂ ਆਰਯੂਸੀਐਫਐਸਟੀ ਤੱਤ ਚੰਗੇ ਲਚਕੀਲੇ ਨਮੂਨੇ ਪ੍ਰਦਰਸ਼ਿਤ ਕਰਦੇ ਹਨ।
ਨਤੀਜੇ ਵਜੋਂ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਪਲਾਂ ਦੀ ਤੁਲਨਾ ਮੌਜੂਦਾ ਡਿਜ਼ਾਈਨ ਮਾਪਦੰਡਾਂ ਜਿਵੇਂ ਕਿ ਜਾਪਾਨੀ ਨਿਯਮ AIJ (2008) 30, ਬ੍ਰਿਟਿਸ਼ ਨਿਯਮ BS5400 (2005) 31, ਯੂਰਪੀ ਨਿਯਮ EC4 (2005) 32 ਅਤੇ ਚੀਨੀ ਨਿਯਮ GB50936 (2014) 33 ਵਿੱਚ ਨਿਰਦਿਸ਼ਟ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਮੋਮੈਂਟਾਂ ਨਾਲ ਕੀਤੀ ਗਈ ਸੀ। (Muc) ਨੂੰ ਪ੍ਰਯੋਗਾਤਮਕ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਮੋਮੈਂਟ (Mue) ਨੂੰ ਸਾਰਣੀ 4 ਵਿੱਚ ਦਿੱਤਾ ਗਿਆ ਹੈ ਅਤੇ ਅੰਜੀਰ ਵਿੱਚ ਪੇਸ਼ ਕੀਤਾ ਗਿਆ ਹੈ।9. AIJ (2008), BS5400 (2005) ਅਤੇ GB50936 (2014) ਦੇ ਗਣਿਤ ਮੁੱਲ ਕ੍ਰਮਵਾਰ ਔਸਤ ਪ੍ਰਯੋਗਾਤਮਕ ਮੁੱਲਾਂ ਨਾਲੋਂ 19%, 13.2% ਅਤੇ 19.4% ਘੱਟ ਹਨ।EC4 (2005) ਦੁਆਰਾ ਗਿਣਿਆ ਗਿਆ ਮੋੜ ਔਸਤ ਟੈਸਟ ਮੁੱਲ ਤੋਂ 7% ਘੱਟ ਹੈ, ਜੋ ਕਿ ਸਭ ਤੋਂ ਨੇੜੇ ਹੈ।
ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣ ਦੇ ਅਧੀਨ RuCFST ਤੱਤਾਂ ਦੀਆਂ ਮਕੈਨੀਕਲ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ ਦੀ ਪ੍ਰਯੋਗਾਤਮਕ ਤੌਰ 'ਤੇ ਜਾਂਚ ਕੀਤੀ ਜਾਂਦੀ ਹੈ।ਖੋਜ ਦੇ ਆਧਾਰ 'ਤੇ, ਹੇਠਾਂ ਦਿੱਤੇ ਸਿੱਟੇ ਕੱਢੇ ਜਾ ਸਕਦੇ ਹਨ।
RuCFST ਦੇ ਟੈਸਟ ਕੀਤੇ ਮੈਂਬਰਾਂ ਨੇ ਰਵਾਇਤੀ CFST ਪੈਟਰਨਾਂ ਦੇ ਸਮਾਨ ਵਿਵਹਾਰ ਪ੍ਰਦਰਸ਼ਿਤ ਕੀਤਾ।ਖਾਲੀ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਦੇ ਨਮੂਨਿਆਂ ਦੇ ਅਪਵਾਦ ਦੇ ਨਾਲ, ਰਬੜ ਕੰਕਰੀਟ ਅਤੇ ਕੰਕਰੀਟ ਦੇ ਭਰਨ ਦੇ ਕਾਰਨ RuCFST ਅਤੇ CFST ਨਮੂਨਿਆਂ ਵਿੱਚ ਚੰਗੀ ਲਚਕੀਲਾਪਣ ਹੈ।
ਸ਼ੀਅਰ ਟੂ ਸਪੈਨ ਅਨੁਪਾਤ 3 ਤੋਂ 5 ਤੱਕ ਵੱਖਰਾ ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਪਰਖੇ ਗਏ ਪਲ ਅਤੇ ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ 'ਤੇ ਬਹੁਤ ਘੱਟ ਪ੍ਰਭਾਵ ਹੁੰਦਾ ਹੈ।ਰਬੜ ਬਦਲਣ ਦੀ ਦਰ ਦਾ ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਝੁਕਣ ਦੇ ਪ੍ਰਤੀਰੋਧ 'ਤੇ ਅਮਲੀ ਤੌਰ 'ਤੇ ਕੋਈ ਪ੍ਰਭਾਵ ਨਹੀਂ ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਪਰ ਇਸਦਾ ਨਮੂਨੇ ਦੇ ਝੁਕਣ ਦੀ ਕਠੋਰਤਾ 'ਤੇ ਕੁਝ ਪ੍ਰਭਾਵ ਹੁੰਦਾ ਹੈ।10% ਦੇ ਰਬੜ ਬਦਲਣ ਦੇ ਅਨੁਪਾਤ ਦੇ ਨਾਲ ਨਮੂਨੇ SB1 ਦੀ ਸ਼ੁਰੂਆਤੀ ਲਚਕਦਾਰ ਕਠੋਰਤਾ ਰਵਾਇਤੀ ਨਮੂਨੇ CFST SB5 ਨਾਲੋਂ 19.03% ਵੱਧ ਹੈ।ਯੂਰੋਕੋਡ EC4 (2005) RuCFST ਤੱਤਾਂ ਦੀ ਅੰਤਮ ਝੁਕਣ ਦੀ ਸਮਰੱਥਾ ਦੇ ਸਹੀ ਮੁਲਾਂਕਣ ਦੀ ਆਗਿਆ ਦਿੰਦਾ ਹੈ।ਬੇਸ ਕੰਕਰੀਟ ਵਿੱਚ ਰਬੜ ਨੂੰ ਜੋੜਨ ਨਾਲ ਕੰਕਰੀਟ ਦੀ ਭੁਰਭੁਰਾਤਾ ਵਿੱਚ ਸੁਧਾਰ ਹੁੰਦਾ ਹੈ, ਜਿਸ ਨਾਲ ਕਨਫਿਊਸ਼ੀਅਨ ਤੱਤਾਂ ਨੂੰ ਚੰਗੀ ਕਠੋਰਤਾ ਮਿਲਦੀ ਹੈ।
ਡੀਨ, ਐੱਫ.ਐੱਚ., ਚੇਨ, ਯੂ.ਐੱਫ., ਯੂ, ਯੂ.ਜੇ., ਵੈਂਗ, ਐੱਲ.ਪੀ. ਅਤੇ ਯੂ., ਜ਼ੈੱਡ.ਵੀ. ਟਰਾਂਸਵਰਸ ਸ਼ੀਅਰ ਵਿੱਚ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੇ ਆਇਤਾਕਾਰ ਭਾਗ ਦੇ ਸਟੀਲ ਟਿਊਬਲਰ ਕਾਲਮਾਂ ਦੀ ਸੰਯੁਕਤ ਕਿਰਿਆ।ਬਣਤਰ.ਕੰਕਰੀਟ 22, 726–740।https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021)।
ਖਾਨ, LH, ਰੇਨ, QX, ਅਤੇ Li, W. ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੀ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ (CFST) ਝੁਕੇ, ਕੋਨਿਕਲ, ਅਤੇ ਛੋਟੇ STS ਕਾਲਮਾਂ ਦੇ ਨਾਲ ਟੈਸਟਿੰਗ।ਜੇ. ਉਸਾਰੀ।ਸਟੀਲ ਟੈਂਕ 66, 1186–1195।https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010)।
ਮੇਂਗ, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS ਸਿਸਮਿਕ ਟੈਸਟਿੰਗ ਅਤੇ ਰੀਸਾਈਕਲ ਕੀਤੇ ਕੁੱਲ ਸਟੀਲ ਟਿਊਬਲਰ ਫਰੇਮਿੰਗ ਨਾਲ ਭਰੀਆਂ ਰੀਸਾਈਕਲ ਕੀਤੀਆਂ ਖੋਖਲੀਆਂ ​​ਬਲਾਕ ਕੰਧਾਂ ਦੀ ਕਾਰਗੁਜ਼ਾਰੀ ਸੂਚਕਾਂਕ ਅਧਿਐਨ।ਬਣਤਰ.ਕੰਕਰੀਟ 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021)।
Duarte, APK et al.ਰਬੜ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੀਆਂ ਛੋਟੀਆਂ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦਾ ਪ੍ਰਯੋਗ ਅਤੇ ਡਿਜ਼ਾਈਨ।ਪ੍ਰੋਜੈਕਟ.ਬਣਤਰ.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016)।
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK ਭਾਰਤ ਵਿੱਚ ਕੋਵਿਡ 19 ਦਾ ਨਵਾਂ ਜੋਖਮ ਵਿਸ਼ਲੇਸ਼ਣ, ਮੌਸਮ ਅਤੇ ਸਮਾਜਿਕ-ਆਰਥਿਕ ਕਾਰਕਾਂ ਨੂੰ ਧਿਆਨ ਵਿੱਚ ਰੱਖਦੇ ਹੋਏ।ਤਕਨਾਲੋਜੀਆਂ।ਪੂਰਵ ਅਨੁਮਾਨਸਮਾਜ।ਖੁੱਲਾ167, 120679 (2021)।
ਕੁਮਾਰ, ਐਨ., ਪੂਨੀਆ, ਵੀ., ਗੁਪਤਾ, ਬੀ. ਅਤੇ ਗੋਇਲ, ਐਮ.ਕੇ ਨਵੀਂ ਜੋਖਮ ਮੁਲਾਂਕਣ ਪ੍ਰਣਾਲੀ ਅਤੇ ਨਾਜ਼ੁਕ ਬੁਨਿਆਦੀ ਢਾਂਚੇ ਦੀ ਜਲਵਾਯੂ ਤਬਦੀਲੀ ਲਚਕਤਾ।ਤਕਨਾਲੋਜੀਆਂ।ਪੂਰਵ ਅਨੁਮਾਨਸਮਾਜ।ਖੁੱਲਾ165, 120532 (2021)।
Liang, Q ਅਤੇ Fragomeni, S. ਧੁਰੀ ਲੋਡਿੰਗ ਦੇ ਅਧੀਨ ਕੰਕਰੀਟ-ਭਰੀਆਂ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦੇ ਛੋਟੇ ਗੋਲ ਕਾਲਮਾਂ ਦਾ ਨਾਨਲਾਈਨਰ ਵਿਸ਼ਲੇਸ਼ਣ।ਜੇ. ਉਸਾਰੀ।ਸਟੀਲ ਰੈਜ਼ੋਲਿਊਸ਼ਨ 65, 2186–2196।https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009)।
ਐਲੋਬੇਦੀ, ਈ., ਯੰਗ, ਬੀ. ਅਤੇ ਲੈਮ, ਡੀ. ਸੰਘਣੇ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦੇ ਬਣੇ ਰਵਾਇਤੀ ਅਤੇ ਉੱਚ-ਤਾਕਤ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੇ ਗੋਲ ਸਟਬ ਕਾਲਮਾਂ ਦਾ ਵਿਵਹਾਰ।ਜੇ. ਉਸਾਰੀ।ਸਟੀਲ ਟੈਂਕ 62, 706–715।https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006)।
ਹੁਆਂਗ, ਵਾਈ. ਐਟ ਅਲ.ਉੱਚ-ਸ਼ਕਤੀ ਵਾਲੇ ਠੰਡੇ-ਬਣਾਉਣ ਵਾਲੇ ਰੀਨਫੋਰਸਡ ਕੰਕਰੀਟ ਆਇਤਾਕਾਰ ਟਿਊਬਲਰ ਕਾਲਮਾਂ ਦੀਆਂ ਸਨਕੀ ਸੰਕੁਚਨ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ ਦੀ ਪ੍ਰਯੋਗਾਤਮਕ ਜਾਂਚ।J. Huaqiao ਯੂਨੀਵਰਸਿਟੀ (2019)।
ਯਾਂਗ, ਵਾਈ.ਐਫ ਅਤੇ ਖਾਨ, ਐਲ.ਐਚ. ਵਿਵਹਾਰ ਦੇ ਛੋਟੇ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੇ ਹੋਏ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ (CFST) ਕਾਲਮਾਂ ਦੇ ਸਨਕੀ ਸਥਾਨਕ ਕੰਪਰੈਸ਼ਨ ਦੇ ਅਧੀਨ.ਪਤਲੀ ਕੰਧ ਦੀ ਉਸਾਰੀ.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011)।
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL ਅਤੇ ਕਾਸਟਰੋ, JM ਇੱਕ ਅਸ਼ਟਭੁਜ ਕਰਾਸ ਸੈਕਸ਼ਨ ਦੇ ਨਾਲ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੇ ਇੱਕ ਸਟੀਲ ਟਿਊਬਲਰ ਬੀਮ-ਕਾਲਮ ਦੀਆਂ ਚੱਕਰੀ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ ਦਾ ਪ੍ਰਯੋਗਾਤਮਕ ਮੁਲਾਂਕਣ।ਪ੍ਰੋਜੈਕਟ.ਬਣਤਰ.180, 544-560।https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019)।
ਗੁਣਾਵਰਦੇਨਾ, ਵਾਈ.ਕੇ.ਆਰ., ਅਸਲਾਨੀ, ਐੱਫ., ਯੂ.ਆਈ., ਬੀ., ਕਾਂਗ, ਡਬਲਯੂ.ਐੱਚ. ਅਤੇ ਹਿਕਸ, ਐਸ. ਮੋਨੋਟੋਨਿਕ ਸ਼ੁੱਧ ਝੁਕਣ ਦੇ ਅਧੀਨ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੇ ਗੋਲਾਕਾਰ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦੀਆਂ ਮਜ਼ਬੂਤੀ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ ਦੀ ਸਮੀਖਿਆ।ਜੇ. ਉਸਾਰੀ।ਸਟੀਲ ਟੈਂਕ 158, 460–474।https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019)।
Zanuy, C. ਸਟ੍ਰਿੰਗ ਤਣਾਅ ਮਾਡਲ ਅਤੇ ਝੁਕਣ ਵਿੱਚ ਗੋਲ CFST ਦੀ ਲਚਕਦਾਰ ਕਠੋਰਤਾ।ਅੰਦਰੂਨੀ ਜੇ. ਸਟੀਲ ਬਣਤਰ.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019)।
ਲਿਊ, ਯੂ.H. ਅਤੇ Li, L. ਧੁਰੀ ਲੋਡ ਦੇ ਅਧੀਨ ਰਬੜ ਕੰਕਰੀਟ ਵਰਗ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦੇ ਛੋਟੇ ਕਾਲਮਾਂ ਦੀਆਂ ਮਕੈਨੀਕਲ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ।ਜੇ. ਉੱਤਰ-ਪੂਰਬਯੂਨੀਵਰਸਿਟੀ (2011)।
Duarte, APK et al.ਚੱਕਰਵਾਤੀ ਲੋਡਿੰਗ [ਜੇ] ਰਚਨਾ ਦੇ ਅਧੀਨ ਛੋਟੇ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦੇ ਨਾਲ ਰਬੜ ਕੰਕਰੀਟ ਦੇ ਪ੍ਰਯੋਗਾਤਮਕ ਅਧਿਐਨ।ਬਣਤਰ.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016)।
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW ਅਤੇ Chongfeng, HE ਰਬੜ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੀਆਂ ਗੋਲ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦੇ ਧੁਰੀ ਸੰਕੁਚਨ ਦੀਆਂ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ ਦਾ ਪ੍ਰਯੋਗਾਤਮਕ ਅਧਿਐਨ।ਕੰਕਰੀਟ (2016)।
ਗਾਓ, ਕੇ. ਅਤੇ ਝੌ, ਜੇ. ਵਰਗ ਪਤਲੀ-ਦੀਵਾਰ ਵਾਲੇ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪ ਕਾਲਮਾਂ ਦਾ ਐਕਸੀਅਲ ਕੰਪਰੈਸ਼ਨ ਟੈਸਟ।ਹੁਬੇਈ ਯੂਨੀਵਰਸਿਟੀ ਦੀ ਤਕਨਾਲੋਜੀ ਦੀ ਜਰਨਲ.(2017)।
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, ਅਤੇ Wang E. ਉੱਚ ਤਾਪਮਾਨ ਦੇ ਸੰਪਰਕ ਵਿੱਚ ਆਉਣ ਤੋਂ ਬਾਅਦ ਛੋਟੇ ਆਇਤਾਕਾਰ ਮਜਬੂਤ ਕੰਕਰੀਟ ਕਾਲਮਾਂ ਦਾ ਪ੍ਰਯੋਗਾਤਮਕ ਅਧਿਐਨ।ਕੰਕਰੀਟ 362, 42–45 (2019)।
ਜਿਆਂਗ, ਟੀ., ਲਿਆਂਗ, ਜੇ., ਝਾਂਗ, ਜੀ. ਅਤੇ ਵੈਂਗ, ਈ. ਉੱਚ ਤਾਪਮਾਨ ਦੇ ਸੰਪਰਕ ਵਿੱਚ ਆਉਣ ਤੋਂ ਬਾਅਦ ਧੁਰੀ ਕੰਪਰੈਸ਼ਨ ਦੇ ਅਧੀਨ ਗੋਲ ਰਬੜ-ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੇ ਸਟੀਲ ਦੇ ਟਿਊਬਲਰ ਕਾਲਮਾਂ ਦਾ ਪ੍ਰਯੋਗਾਤਮਕ ਅਧਿਐਨ।ਕੰਕਰੀਟ (2019)।
ਪਟੇਲ VI ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੇ ਗੋਲ ਸਿਰੇ ਦੇ ਨਾਲ ਇਕਹਿਰੀ ਤੌਰ 'ਤੇ ਲੋਡ ਕੀਤੇ ਛੋਟੇ ਸਟੀਲ ਟਿਊਬਲਰ ਬੀਮ-ਕਾਲਮਾਂ ਦੀ ਗਣਨਾ।ਪ੍ਰੋਜੈਕਟ.ਬਣਤਰ.205, 110098। https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020)।
ਲੂ, ਐਚ., ਹਾਨ, ਐਲਐਚ ਅਤੇ ਝਾਓ, ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੀਆਂ ਗੋਲ ਪਤਲੀਆਂ-ਦੀਵਾਰਾਂ ਵਾਲੀਆਂ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦੇ ਝੁਕਣ ਵਾਲੇ ਵਿਵਹਾਰ ਦਾ SL ਵਿਸ਼ਲੇਸ਼ਣ।ਪਤਲੀ ਕੰਧ ਦੀ ਉਸਾਰੀ.47, 346–358।https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009)।
ਅਬੇਂਡੇ ਆਰ., ਅਹਿਮਦ ਐਚ.ਐਸ. ਅਤੇ ਹੁਨੈਤੀ ਯੂ.ਐਮ.ਰਬੜ ਦੇ ਪਾਊਡਰ ਵਾਲੇ ਕੰਕਰੀਟ ਨਾਲ ਭਰੀਆਂ ਸਟੀਲ ਪਾਈਪਾਂ ਦੀਆਂ ਵਿਸ਼ੇਸ਼ਤਾਵਾਂ ਦਾ ਪ੍ਰਯੋਗਾਤਮਕ ਅਧਿਐਨ।ਜੇ. ਉਸਾਰੀ।ਸਟੀਲ ਟੈਂਕ 122, 251–260।https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016)।
GB/T 228. ਧਾਤੂ ਪਦਾਰਥਾਂ ਲਈ ਸਾਧਾਰਨ ਤਾਪਮਾਨ ਟੈਂਸਿਲ ਟੈਸਟ ਵਿਧੀ (ਚਾਈਨਾ ਆਰਕੀਟੈਕਚਰ ਅਤੇ ਬਿਲਡਿੰਗ ਪ੍ਰੈਸ, 2010)।